如圖2.109（a），增益裕度（Am）定義為放大器開環(huán)增益與頻率曲線中，180°的相移處的增益與放大器開環(huán)增益下降為1處的增益之差的絕對值。

 

圖2.109 相位裕度與增益裕度

 

通常相位裕度、增益裕度越大，放大器越穩(wěn)定。但是放大器穩(wěn)定不是電路的唯一要求，尤其在高速放大電路中還需要考慮系統(tǒng)響應速度進行折中評估，如表2.9。

 

表2.9 相位裕度與增益裕度及階躍響應

 

2相位裕度與放大器電路穩(wěn)定性分析

 

從電路方面進行分析，輸出信號通過反饋網(wǎng)絡β回到反相輸入端。如果輸出信號由于外部配置電路，產(chǎn)生相位延遲180°時，與原來的輸入信號同相位、進行電壓疊加增大差分輸入信號引發(fā)振蕩。

 

如下通過兩個示例電路，使用相位裕度分析放大電路是否穩(wěn)定。

 

示例一如圖2.112，同相放大電路的開環(huán)增益為120dB，閉環(huán)增益1/β為常數(shù)100倍（40dB）。開環(huán)增益、閉環(huán)增益與頻率曲線如圖2.113(a)，關系滿足式2-70。

 

 

整理環(huán)路增益函數(shù)為式2-71。

 

圖2.112示例一同相放大電路

 

環(huán)路增益Avoβ的幅度與頻率曲線如圖2.113(b)，以dB為單位的開環(huán)增益與閉環(huán)增益之差。放大器主極點fp前后20倍頻范圍產(chǎn)生90°的相移，如圖2.113（c）。而在環(huán)路增益Avoβ為0的頻率點fc處相移為90°，相位裕度為90°電路是穩(wěn)定。

 

圖2.113示例一電路環(huán)路增益的相位分析

 

示例二如圖2.114,在示例一電路基礎上增加電容C1（10nf）與R1并聯(lián)，電容C1與電阻R1在1/β曲線產(chǎn)生的零點的頻率為：

 

圖2.114示例二同相放大電路

 

如圖2.115（a），開環(huán)增益保持不變，在低頻率范圍內C1為斷路，閉環(huán)增益的幅值是40dB。當頻率高于16.076KHz時，電阻R1,電容C1并聯(lián)的阻抗降低，閉環(huán)增益以+20dB/十倍頻變化，在fc處開環(huán)增益與閉環(huán)增益相交。開環(huán)增益的相頻特性曲線，在極點十倍頻率以后相移為90°，如圖2.115（b）。電路閉環(huán)增益的相頻特性曲線,在零點前后20倍頻率范圍，相位以+45°/十倍頻變化，在fc頻率處相移接近90°，如圖2.115（c）。開環(huán)增益相頻曲線與閉環(huán)增益相頻曲線之差為環(huán)路增益的相頻曲線，如圖2.109（d）。在fc處其相移接近180°，相位裕度不足，電路不穩(wěn)定。

 

圖2.115示例二電路環(huán)路增益的相位分析

 

3相位裕度與放大器電路穩(wěn)定性仿真

 

分析圖2.116（a）放大器電路穩(wěn)定性,需要通過 AVO、1/β波特圖，得到AVoβ的相位裕度進行判斷。其中開環(huán)增益的分析需要斷開輸出反饋回路，并在反饋的斷開處接入一個激勵信號VIN，如圖2.116（b）。放大器輸出節(jié)點電壓為VOUT，放大器反相電壓輸入端為VFB。其中開環(huán)增益Avo如式2-72，與反饋系數(shù)β如式2-73。

 

 

將式2-72、式2-73代入式2-71，得到環(huán)路增益曲線為式2-74。

 

圖2.116AVo、1/β、AVoβ波特圖仿真分析電路

 

但是在仿真中斷開放大器的反饋網(wǎng)絡，將造成放大器的工作異常?？尚械姆抡骐娐啡鐖D2.117，使用電感L1（10MH）連接到放大器輸出OUT節(jié)點與IN節(jié)點，激勵信號通過電容C1（10MF）連接在IN節(jié)點。由此，在直流路徑中，L1視為短路，為放大器提供反饋回路，C1視為斷路；在交流路徑中，L1視為斷路，C1視為短路引入激勵信號實現(xiàn)測試。

 

圖2.117示例一AVo、1/β、AVoβ波特圖仿真測試電路

 

示例一電路波特圖AC分析結果如圖2.118，開環(huán)增益AVO（V(out)/V(fb)）幅頻曲線在直流、低頻率范圍為134.6dB，低頻極點位于34.11Hz,超過低頻極點開環(huán)增益以-20dB/十倍頻率變化。開環(huán)增益AVO（V(out)/V(fb)）相頻曲線的初始相位是180°，頻率超過低頻極點十倍頻以后，其相位變?yōu)?0°。閉環(huán)網(wǎng)絡為純阻性網(wǎng)絡，閉環(huán)增益曲線1/β（V(in)/V(fb)）保持為40dB，相位是0°。開環(huán)增益AVO曲線與閉環(huán)增益曲線1/β相較于1.767MHz。

 

圖2.118 示例一AVo、1/β、AVoβ波特圖AC分析結果

 

環(huán)路增益AVOβ相頻特性曲線中初始相位是180°，在1.767MHz處的相位是83.11°，產(chǎn)生的相移為96.89°，相位裕度為83.11°，電路保持穩(wěn)定。

 

對示例一進行瞬態(tài)分析，電路如圖2.119。使用交流激勵源Vin是峰峰值為2mV，頻率為50KHz的方波信號，通過交流耦合進入放大器同相輸入端。

 

圖2.119 示例一瞬態(tài)分析電路

 

示例一電路瞬態(tài)分析結果如圖2.120，電路輸出穩(wěn)定，信號峰峰值為200mV，頻率為50KHz的方波信號。

 

圖2.120 示例一電路瞬態(tài)分析結果

 

如圖2.121,使用ADA4807-1實現(xiàn)示例二電路。使用電感L1連接到放大器的輸出OUT節(jié)點與IN節(jié)點，激勵信號通過電容C1連接到IN節(jié)點。由此，在直流路徑中，L1視為短路為放大器提供反饋路徑，C1、C2斷路。在交流路徑中，L1斷路，C1短路引入激勵信號,C2短路，改變電路的增益與相位。

 

圖2.121 示例二AVo、1/β、AVoβ波特圖仿真測試電路

 

示例二電路波特圖AC分析結果，如圖2.122。開環(huán)增益的波特圖與圖2.118示例一情況相同。閉環(huán)增益1/β（V(in)/V(fb)）的幅頻曲線，在低頻率范圍內保持為40dB，頻率上升到零點頻率16.37KHz時增益為42.9dB，高于零點頻率后幅頻特性以+20dB/十倍頻變化，并與開環(huán)增益幅頻曲線相交于60.8dB處 (170.1KHz)。閉環(huán)增益曲線1/β（V(in)/V(fb)）的相頻特性曲線，初始相位為 0°，超過零點后以相位+45°/十倍頻變化，頻率為170.1KHz的相位接近90°。

 

圖2.122 示例二AVo、1/β、AVoβ波特圖AC分析結果

 

環(huán)路增益AVOβ相頻特性曲線初始為180°，低頻極點（34.11Hz）處相位是134.8°,16.37KHz處的相位是45.1°。在AVOβ為0（170.1KHz）處的相位是4.44°，相比初始相位移動175.46°，相位裕度為4.44°，放大器工作不穩(wěn)定。

對示例二電路進行瞬態(tài)分析，如圖2.123。增加交流激勵源Vin是峰峰值為2mV，頻率為50KHz的方波信號，通過交流耦合進入放大器。

 

圖2.123 示例二瞬態(tài)分析電路

 

示例二電路瞬態(tài)分析結果，如圖2.124。電路輸入波信號是，輸出存在嚴重振蕩。

 

圖2.124 示例二瞬態(tài)分析結果

 

綜上，判斷電路穩(wěn)定的方式，是在AVOβ在0dB時，電路的相位裕度對應表2-9是否留有合理的余量。并且由式2-71可見，AVOβ曲線的極點會受到AVO曲線中極點,與1/β曲線中零點影響。

 

 

表2.9 相位裕度與增益裕度及階躍響應