在單激式開(kāi)關(guān)電源中，無(wú)論是正激式還是反激式開(kāi)關(guān)電源，都要求對(duì)電源開(kāi)關(guān)管采取過(guò)壓保護(hù)，以防止當(dāng)開(kāi)關(guān)管突然關(guān)斷瞬間，開(kāi)關(guān)變壓初級(jí)線(xiàn)圈產(chǎn)生的反激脈沖尖峰電壓與輸入電壓進(jìn)行迭加后，加到電源開(kāi)關(guān)管的D、S極兩端，把電源開(kāi)關(guān)管擊穿。

為了防止電源開(kāi)關(guān)管擊穿，圖7是一種抑制反激脈沖尖峰電壓，對(duì)電源開(kāi)關(guān)管具有過(guò)壓保護(hù)作用的RCD尖峰脈沖吸收電路。之所以把它稱(chēng)為RCD尖峰脈沖吸收電路，因圖中主要器件由R、C、D組成。

為了分析方便，我們把開(kāi)關(guān)變壓器等效成一個(gè)理想的（漏感等于0的）開(kāi)關(guān)變壓器T與一個(gè)漏感Ls相串聯(lián)，把開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈N1產(chǎn)生勵(lì)磁作用的電感稱(chēng)為勵(lì)磁電感；分布電容Cs為開(kāi)關(guān)變壓器初線(xiàn)圈的分布電容與次級(jí)線(xiàn)圈的分布電容等效到初線(xiàn)圈后，總的等效電容。
 

圖7 開(kāi)關(guān)電源的RCD尖峰電壓吸收電路

在圖7中，當(dāng)電源開(kāi)關(guān)管Q1關(guān)斷時(shí)，開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈產(chǎn)生的反激電壓脈沖（包括漏感產(chǎn)生的反激電壓脈沖）將會(huì)與輸入電壓U迭加，同時(shí)加到電源開(kāi)關(guān)管Q1的D、S極兩端，此時(shí)，整流二極管D將導(dǎo)通，并對(duì)C進(jìn)行充電；C的作用就是把加到開(kāi)關(guān)管D、S極兩端的尖峰脈沖電壓加以吸收，以防止開(kāi)關(guān)管被尖峰脈沖電壓擊穿；而R的作用是把C吸收尖峰脈沖電壓產(chǎn)生的積累電荷泄放掉，為下一次尖峰脈沖的吸收做好準(zhǔn)備，否則，經(jīng)過(guò)多個(gè)尖峰脈沖電壓吸收之后，電容積累的電荷將會(huì)越來(lái)越多，其兩端電壓也會(huì)越來(lái)越高，最后將會(huì)失去吸收尖峰脈沖的作用。
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值得注意的是，當(dāng)電源開(kāi)關(guān)管Q1關(guān)斷時(shí)，由于變壓器次級(jí)線(xiàn)圈整流濾波電路D2和C2的接入，開(kāi)關(guān)變壓器初、次級(jí)線(xiàn)圈的等效分布電容Cs相對(duì)于濾波電容C2來(lái)說(shuō)，其作用將變得微不足道；此時(shí)，由于輸出電壓Uo通過(guò)變壓器初、次級(jí)線(xiàn)圈的耦合和反射作用，使得變壓器初級(jí)線(xiàn)圈產(chǎn)生的反電動(dòng)勢(shì)電壓完全被鉗制在一個(gè)與次級(jí)輸出電壓Uo成正比的數(shù)值上，即：

另外，由于開(kāi)關(guān)管Q1兩端的等效分布電容Cds并不是一個(gè)純電容，而實(shí)際上是一個(gè)阻抗由小到大，其阻抗變化過(guò)程類(lèi)似于電容充電的可變電阻，它只吸收能量，而不會(huì)釋放能量。

當(dāng)它兩端的電壓Uds高于電容C兩端的電壓之后，即，整流二極管D導(dǎo)通之后，分布電容Cds的作用就完全變成了一個(gè)分流電阻Rds。此時(shí)，流過(guò)電阻Rds的電流越大，開(kāi)關(guān)管的損耗也越大，適當(dāng)選擇圖7中電容C的容量和電阻R的阻值，可以減小流過(guò)電阻Rds（開(kāi)關(guān)管關(guān)斷過(guò)程中的等效電阻）的電流，從而可以降低開(kāi)關(guān)管的損耗。

換一句話(huà)說(shuō)，RCD尖峰脈沖吸收電路對(duì)開(kāi)關(guān)管進(jìn)行過(guò)壓保護(hù)，就是通過(guò)電容C和電阻R對(duì)流過(guò)電源開(kāi)關(guān)管（Rds）的電流進(jìn)行分流來(lái)實(shí)現(xiàn)的；RCD尖峰脈沖吸收電路，不但可以降低開(kāi)關(guān)管漏極與源極兩端的峰值電壓，還可以降低開(kāi)關(guān)管的損耗。

電源開(kāi)關(guān)管保護(hù)電路參數(shù)的計(jì)算

從圖7可以看出，當(dāng)電源開(kāi)關(guān)管Q1關(guān)斷時(shí)，勵(lì)磁電流在開(kāi)關(guān)變壓器鐵芯中儲(chǔ)存的磁能量將會(huì)通過(guò)開(kāi)關(guān)變壓初、次級(jí)線(xiàn)圈產(chǎn)生反電動(dòng)勢(shì)進(jìn)行釋放，次級(jí)線(xiàn)圈產(chǎn)生的反電動(dòng)勢(shì)將通過(guò)整流濾波電路進(jìn)行平滑濾波后，再給負(fù)載提供功率輸出；同時(shí)流過(guò)變壓器次級(jí)線(xiàn)圈的電流也要給變壓器鐵芯進(jìn)行消磁，使變壓器鐵芯中被磁化后的磁感應(yīng)強(qiáng)度（最大磁通密度Bm）退回到被勵(lì)磁電流磁化之前的值（剩磁Br）。

但在實(shí)際消磁過(guò)程中，由于變壓器初、次級(jí)線(xiàn)圈存在漏感，流過(guò)次級(jí)線(xiàn)圈N2的電流并不能完全使變壓器鐵芯進(jìn)行退磁，即，變壓器鐵芯中儲(chǔ)存的，未被電流退磁的一部分磁能量，將會(huì)通過(guò)漏感Ls產(chǎn)生的反激電壓脈沖，在變壓器初級(jí)線(xiàn)圈回路中產(chǎn)生電流來(lái)釋放。此時(shí)，如果反激脈沖電壓泄放回路的等效電阻（圖中未畫(huà)出）很大，將會(huì)在漏感Ls或等效電阻R兩端產(chǎn)生非常高的反激輸出電壓。在圖3或圖7中，電源開(kāi)關(guān)管D、S極兩端的等效電容Cds（實(shí)為等效電阻Rds），就相當(dāng)于漏感Ls產(chǎn)生反激脈沖電壓泄放回路的等效電阻。
 
前面已經(jīng)分析過(guò)（參看圖3和圖6），當(dāng)電源開(kāi)關(guān)管Q1關(guān)斷時(shí)，加到開(kāi)關(guān)管D、S極之間的電壓等于輸入電壓U與開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈N1產(chǎn)生的反激輸出脈沖電壓（包括漏感產(chǎn)生的反激輸出脈沖電壓）之和；而開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈N1產(chǎn)生的反激電壓脈沖，正好等于其半波平均值與一個(gè)振蕩波形迭加（參看圖6-c）。
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可以證明，在開(kāi)關(guān)電源電路中，當(dāng)電源開(kāi)關(guān)管突然關(guān)斷時(shí)，反激輸出尖峰高壓脈沖主要是由變壓器的漏感Ls產(chǎn)生的；漏感Ls產(chǎn)生的尖峰脈沖，首先迭加在一個(gè)幅度為開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈N1反激輸出電壓的半波平均值之上，然后再與輸入電壓迭加；三個(gè)部分電壓迭加后都一起加到電源開(kāi)關(guān)管的D、S極之間。

在反激式開(kāi)關(guān)電源之中，開(kāi)關(guān)變壓器次級(jí)線(xiàn)圈一般都要與整流濾波電路連接，經(jīng)整流濾波后輸出的直流電壓，其紋波電壓非常小，其輸出電壓基本上就等于開(kāi)關(guān)變壓器次級(jí)線(xiàn)圈反激輸出電壓脈沖的半波平均值，或輸出電壓就是在半波平均值的基礎(chǔ)上迭加一個(gè)紋波，當(dāng)紋波電壓很小時(shí)，輸出電壓就可以認(rèn)為等于輸出電壓脈沖的半波平均值。

關(guān)于變壓器初、次級(jí)線(xiàn)圈反激輸出電壓的幅值以及半波平均值的定義與計(jì)算，請(qǐng)參考前面（5）～（8）式，不過(guò)需要注意的是，這些等式給出的結(jié)果，并沒(méi)有把分布電容對(duì)電路的影響考慮進(jìn)去，當(dāng)把分布電容考慮進(jìn)去時(shí)，電路相對(duì)要復(fù)雜一些。

根據(jù)以上分析，以及（5）～（8）式計(jì)算結(jié)果，開(kāi)關(guān)變壓器次級(jí)線(xiàn)圈輸出到整流二極管的反激輸出電壓脈沖的幅度正好等于輸出電壓脈沖的半波平均值（忽略整流二極管的壓降以及分布電感Ls對(duì)輸出電壓的影響）；通過(guò)電磁感應(yīng)，次級(jí)電壓脈沖幅度等效到初級(jí)線(xiàn)圈的電壓脈沖幅度也是半波平均值，即：，為初級(jí)線(xiàn)圈電壓脈沖的半波平均值，為次級(jí)線(xiàn)圈電壓脈沖的半波平均值，n為變壓器次級(jí)線(xiàn)圈與初級(jí)線(xiàn)圈的電壓比。

在正激式開(kāi)關(guān)電源之中，開(kāi)關(guān)變壓器必須要設(shè)置一個(gè)次級(jí)反饋線(xiàn)圈，反饋線(xiàn)圈輸出的反激電壓脈沖經(jīng)過(guò)整流之后，再反饋回工作電壓的輸入端，這相當(dāng)于反饋線(xiàn)圈輸出的反激電壓脈沖高出輸入電壓部分完全被限幅；因此，在反饋線(xiàn)圈輸出的電壓中基本不含尖峰脈沖電壓，其等效到初級(jí)線(xiàn)圈輸出的反激電壓也不含尖峰脈沖電壓。

由此可知，當(dāng)電源開(kāi)關(guān)管關(guān)斷時(shí)，無(wú)論是反激式開(kāi)關(guān)電源或者是正激式開(kāi)關(guān)電源，在無(wú)漏感的情況下，開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈反激輸出的電壓脈沖幅度都基本等于半波平均值，從而可以間接證明：開(kāi)關(guān)變壓初級(jí)線(xiàn)圈產(chǎn)生的高壓反電動(dòng)勢(shì)是由變壓器初級(jí)線(xiàn)圈的漏感Ls產(chǎn)生的。

由（5）～（8）式可知，變壓器初、次級(jí)線(xiàn)圈反激輸出電壓的幅值主要與電源開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通時(shí)間Ton的大小和電流回路中泄放電阻的大小有關(guān)，還與充電回路的電容大小有關(guān)；當(dāng)電流回路中泄放電阻的阻值很大或者開(kāi)路時(shí)，漏感產(chǎn)生的反激輸出電壓脈沖幅度是很高的，但其半波平均值與泄放電阻的阻值大小幾乎不相關(guān)，只與脈沖寬度相關(guān)，請(qǐng)參看（5）～（8）式。
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在圖7中，當(dāng)電源開(kāi)關(guān)管Q1關(guān)斷時(shí)，如果忽略整流二極管的電壓降，電容器C兩端的電壓，就等于變壓器初級(jí)線(xiàn)圈中勵(lì)磁電感與漏感產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)（反激電壓）與之和，即：

上面兩式中，為電容器C兩端的電壓，和分別為變壓器初級(jí)線(xiàn)圈勵(lì)磁電感和漏感產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)；為變壓器次級(jí)線(xiàn)圈N2反激輸出電壓的半波平均值，為電容器C2兩端的紋波電壓，n為變壓器次級(jí)線(xiàn)圈與變壓器初級(jí)線(xiàn)圈的變壓比。

假設(shè)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈的等效電感為L(zhǎng)，，當(dāng)電源開(kāi)關(guān)管Q1接通時(shí)，流過(guò)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈的電流為：

在開(kāi)關(guān)管關(guān)斷瞬間，流過(guò)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈的電流達(dá)最大值，其值為：

上兩式中，為流過(guò)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈的電流，為流過(guò)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈電流的最大值；為流過(guò)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈電流的初始值，即：當(dāng)t = 0時(shí)（開(kāi)關(guān)管關(guān)斷前瞬間）流過(guò)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈的電流，大小與電源開(kāi)關(guān)管的占空比有關(guān)，當(dāng)占空比等于或小于0.5時(shí)，等于0。

由此求得開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈勵(lì)磁電感和漏感存儲(chǔ)的能量分別為：

上面式中，和分別為開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈勵(lì)磁電感l(wèi)v和漏感l(wèi)s存儲(chǔ)的能量。其中，是需要RCD尖峰脈沖吸收電路進(jìn)行吸收的能量；而勵(lì)磁電感存儲(chǔ)的能量，則不需要RCD尖峰脈沖吸收電路進(jìn)行吸收，如果吸收了，開(kāi)關(guān)電源的工作效率將會(huì)降低，因?yàn)?img alt="" width="26" height="21" src="/editorfiles/20121214112230_6193.jpg" />是用來(lái)為負(fù)載提供能量輸出的。

根據(jù)以上分析，在理想的情況下，漏感存儲(chǔ)的能量應(yīng)該等于電容C儲(chǔ)存的能量與電阻R損耗的能量以及電源開(kāi)關(guān)管損耗的能量，三者的總和。即：

（28）式中，為電源開(kāi)關(guān)管由導(dǎo)通到完全關(guān)斷期間電容器C儲(chǔ)存的能量，為電源開(kāi)關(guān)管由導(dǎo)通到完全關(guān)斷期間電阻R損耗的能量，為電源開(kāi)關(guān)管由導(dǎo)通到完全關(guān)斷期間漏極電流（逐步減小）對(duì)電容器C充電產(chǎn)生分流作用所做的功。
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如果不考慮電阻R對(duì)電容器C充電時(shí)產(chǎn)生的分流作用，以及開(kāi)關(guān)管由導(dǎo)通到完全關(guān)斷期間漏極電流（逐步減?。?duì)電容器C充電時(shí)產(chǎn)生的分流作用，即：，則（28）式可以改寫(xiě)為：

上面2式中，為電容器被充電前的電壓（最低電壓），為電容器被充滿(mǎn)電后的電壓（最高電壓）。

從（30）式中可以看出，正好是電容器兩端電壓的紋波電壓，即：紋波電壓；而正好等于電容器兩端電壓半波平均值的2倍，即。 因此（30）式又可以改寫(xiě)為：

（31）式中，為電容器C兩端電壓的半波平均值，電容器C每次充電儲(chǔ)存能量的增量，為電容器C充電時(shí)的電壓增量，其值正好等于紋波電壓，即：。

當(dāng)電容器C進(jìn)行第一次充電時(shí)，，并且有最大值。因此，（30）式又可以寫(xiě)為：

仔細(xì)觀察（31）式和（32）式可知，當(dāng)電容器C的積累電荷很小時(shí)，電容器C兩端電壓的半波平均值就正好等于或略大于紋波電壓的兩倍，即：。為了計(jì)算方便，在計(jì)算過(guò)程中，我們可以令電容器C兩端電壓的半波平均值約等于紋波電壓的兩倍來(lái)進(jìn)行計(jì)算。即：。

把（25）式代入（32）式，并注意到當(dāng)D ≤ 0.5時(shí)，，可得：

如果考慮電阻R對(duì)電容器C充電時(shí)的分流作用，以及開(kāi)關(guān)管由導(dǎo)通到完全關(guān)斷期間漏極電流（逐步減?。?duì)電容器C充電時(shí)的分流作用，則（33）和（34）式可以改寫(xiě)為：

（35）和（36）中，r為一個(gè)與電阻R大小有關(guān)和與開(kāi)關(guān)管D-S極之間分布電容參數(shù)有關(guān)的分流系數(shù)，0 ≤ r ≤ 1 。分流系數(shù)表示：當(dāng)考慮電阻R對(duì)電容器C充電的分流作用，以及開(kāi)關(guān)管由導(dǎo)通到完全關(guān)斷期間，漏極電流對(duì)電容器C充電的分流作用時(shí)，R和D-S極分布電容對(duì)電容器C充電產(chǎn)生的分流作用為（1 - r）倍。當(dāng)R開(kāi)路和D-S極分布電容等于0時(shí)，分流系數(shù)r = 1 。

在實(shí)際應(yīng)用中，總是要對(duì)計(jì)算結(jié)果預(yù)留一定的余量；如果令（35）和（36）式中的分流系數(shù)r = 1，即：當(dāng)使用（35）和（36）式計(jì)算電容器兩端的紋波電壓或電容器的容量時(shí)，其計(jì)算得到的結(jié)果就相當(dāng)于已經(jīng)預(yù)留了（1 - r）倍的余量。因此，我們可以用（35）和（36）式來(lái)計(jì)算電容C的容量以及其兩端紋波電壓的極限值。

從（35）式可以看出，開(kāi)關(guān)管每關(guān)斷一次，電容器C兩端的電壓就要增加一個(gè)電壓增量；為了不讓電容器C兩端的電壓不斷增加，必須要在開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通期間，把電容器C每次充電新增的電荷通過(guò)R釋放掉；即，在開(kāi)關(guān)管每次關(guān)斷之前，電容器C兩端的電壓都要通過(guò)電阻R釋放掉一部分，使下降的電壓正好與電容器C充電時(shí)新增的電壓在數(shù)值上相等，符號(hào)相反；即下降的電壓為。

由此可知：電容器C容量的選取，對(duì)于開(kāi)關(guān)管每次關(guān)斷時(shí)所吸收的能量多少至關(guān)重要，如果容量選得太小，當(dāng)電容器第一次充電產(chǎn)生的電壓增量與輸入電壓迭加后，很可能就會(huì)超過(guò)電源開(kāi)關(guān)管的耐壓值；當(dāng)開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通之后，電容器C開(kāi)始對(duì)電阻R放電，其后，電容器每次充電和放電的電壓增量和的多少，均由電阻R的阻值來(lái)決定。

當(dāng)電容器經(jīng)過(guò)多次充、放電之后，電容器兩端的電壓（最大值）相對(duì)要比第一次充電產(chǎn)生的電壓（最大值）略有升高，電容器兩端電壓的半波平均值也將略有升高；但電容器兩端的最高電壓還是不能超過(guò)電源開(kāi)關(guān)管的最高耐壓與輸入電壓之差。

由圖7可以看出，電容器C兩端電壓的最大值等于變壓器初級(jí)線(xiàn)圈勵(lì)磁電感產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)和漏感產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，兩者之和（即變壓器初級(jí)線(xiàn)圈的反激輸出電壓）的半波平均值，與電容器C充電時(shí)產(chǎn)生的電壓增量的二分之一，三者迭加。即：

（37）式中，為電容器兩端電壓的最大值，為開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈反激輸出電壓的半波平均值，；為勵(lì)磁電感產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的半波平均值，為漏感產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的半波平均值；為電容吸收尖峰脈沖電壓的增量（與紋波電壓相等）。實(shí)際上，當(dāng)電容器充放電達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡之后，電容器兩端電壓的半波平均值與開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈反激輸出電壓的半波平均值應(yīng)該完全相等。

當(dāng)漏感儲(chǔ)存的能量完全被吸收時(shí)，漏感產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的半波平均值應(yīng)該等于。把代入（37）式，電容器C兩端的最大電壓又可以寫(xiě)為：

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根據(jù)上面分析，如果忽略整流二極管D的正向壓降，電源開(kāi)關(guān)管D-S兩極之間的最高電壓則可由下式?jīng)Q定：

（39）和（40）式中，為開(kāi)關(guān)管D-S極兩端的最高電壓，為輸入電壓的最大值，為電容器兩端電壓的最大值；為開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈反激輸出電壓的半波平均值，；為勵(lì)磁電感產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的半波平均值，為漏感產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的半波平均值；為電容吸收尖峰脈沖的電壓增量。可根據(jù)（5）～（8）式求得：

（41）式中，U為電源輸入電壓，Ton為電源開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通時(shí)間，Toff為電源開(kāi)關(guān)管的關(guān)斷時(shí)間，D為占空比。而可根據(jù)漏感與開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈的電感L的比值k求得。

（42）和（43）式中，為漏感與開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈的電感L的比值。

當(dāng)電源開(kāi)關(guān)管Q1由關(guān)斷轉(zhuǎn)為接通時(shí)，電容器C兩端電壓將通過(guò)R按指數(shù)衰減規(guī)律進(jìn)行放電。即：

在電源開(kāi)關(guān)管Q1由導(dǎo)通轉(zhuǎn)為關(guān)斷的瞬間，電容器C兩端的電壓應(yīng)該為最小值。其結(jié)果可由下式求得：

當(dāng)與在數(shù)值上完全相等時(shí)，還可以寫(xiě)成：

對(duì)（45）和（46）式進(jìn)行求解得：

（48）和（49）式就是我們用來(lái)計(jì)算RCD尖峰脈沖吸收電路參數(shù)，電阻R、電容器C的容量、電容吸收尖峰脈沖的電壓增量、以及開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈反激輸出電壓的半波平均值和開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通時(shí)間Ton等參數(shù)的關(guān)系式。

（48）和（49）式中，R為RCD尖峰脈沖吸收電路中釋放電阻的阻值，C為吸收尖峰脈沖電容器的容量，Ton為電源開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通時(shí)間；為電容吸收尖峰脈沖電壓的增量（其值等于紋波電壓），為開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈反激輸出電壓的半波平均值；的值可根據(jù)（41）式求得。在使用（48）和（49）式之前，還需要先利用（33）和（34）式或（35）和（36）式計(jì)算出電容器C的容量，以及根據(jù)開(kāi)關(guān)管的最大耐壓BVm定義好電容器C吸收尖峰脈沖電壓增量的數(shù)值。

下面我們來(lái)討論一下，電容器電壓增量數(shù)值的選取。

前面已經(jīng)分析過(guò)，當(dāng)電源開(kāi)關(guān)管Q1關(guān)斷時(shí)，加到開(kāi)關(guān)管D、S極之間的電壓等于輸入電壓U與開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈N1產(chǎn)生的反激輸出脈沖電壓（包括漏感產(chǎn)生的反激輸出脈沖電壓）之和，參看（39）、（40）式。在圖7中，開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)線(xiàn)圈N1產(chǎn)生的反激電壓脈沖的最大值，正好等于RCD尖峰脈沖吸收電路中電容器兩端電壓的最大值，而可以根據(jù)（37）、（38）、（39）、（40）式求得。