此外，通過(guò)不同輻射場(chǎng)強(qiáng)下的測(cè)量結(jié)果可知，濾波器無(wú)源互調(diào)還出現(xiàn)了非線性現(xiàn)象，使得測(cè)量結(jié)果的普適性受到一定限制。基于傳遞函數(shù)的預(yù)測(cè)結(jié)果表明，連續(xù)波測(cè)量結(jié)果的預(yù)測(cè)波形無(wú)論是從能量上還是從峰值功率上都明顯小于實(shí)測(cè)結(jié)果。這些都反映出，濾波器在超寬帶脈沖環(huán)境下的響應(yīng)機(jī)理與在連續(xù)波環(huán)境下的響應(yīng)機(jī)理明顯不同，其預(yù)測(cè)結(jié)果也差異較大。也就是說(shuō)，連續(xù)波測(cè)量結(jié)果不可用于超寬帶脈沖的效應(yīng)分析和評(píng)估。

 

外部輻射的電磁環(huán)境可通過(guò)“前門”和“后門”耦合進(jìn)入電子系統(tǒng)，使其發(fā)生干擾、擾亂或損傷。在“后門”耦合效應(yīng)方面，已研究了多種不同類型的孔縫、線纜、腔體效應(yīng)等。在“前門”耦合效應(yīng)方面，主要關(guān)注耦合通道中的濾波器、限幅器等防護(hù)設(shè)備。其中，對(duì)于濾波器，人們主要關(guān)注其濾波和插損性能，通常采用低功率連續(xù)波掃頻方法（如矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀）開展相應(yīng)測(cè)試。由此得到的測(cè)試結(jié)果是否適用于超寬帶（Ultra Wide Band，UWB）脈沖電磁環(huán)境還需要進(jìn)一步討論，這是因?yàn)閁WB脈沖電磁環(huán)境與普通的連續(xù)波電磁環(huán)境明顯不同。主要區(qū)別為，UWB電磁環(huán)境的場(chǎng)強(qiáng)很高（峰值可達(dá)到幾十kV/m、耦合到濾波器的前端電壓也可達(dá)到幾kV）、頻譜范圍很寬（幾百M(fèi)Hz）。在這種環(huán)境下，濾波器響應(yīng)的研究很少。采用實(shí)驗(yàn)研究了微帶線濾波器的對(duì)UWB脈沖的抑制性能，但由于耦合的UWB信號(hào)強(qiáng)度不強(qiáng)，實(shí)驗(yàn)中沒(méi)有觀測(cè)到非線性效應(yīng)。研究結(jié)果表明，濾波器在強(qiáng)場(chǎng)、寬譜條件下可能會(huì)出現(xiàn)很強(qiáng)的非線性無(wú)源互調(diào)現(xiàn)象。由此可見，濾波器在UWB脈沖環(huán)境下的傳輸特性可能會(huì)與普通連續(xù)波環(huán)境下的傳輸特性不同。

 

本文采用實(shí)驗(yàn)和理論方法重點(diǎn)研究射頻濾波器在UWB脈沖輻射環(huán)境下的響應(yīng)特性，分析其與矢網(wǎng)掃頻測(cè)量結(jié)果的差異，并討論這兩種測(cè)量結(jié)果對(duì)超寬帶信號(hào)的預(yù)測(cè)能力，以判斷在UWB脈沖效應(yīng)研究中，能否直接利用連續(xù)波掃頻測(cè)試方法獲得的結(jié)果。

 

1 實(shí)驗(yàn)研究

 

濾波器常用于抑制不需要的電磁干擾信號(hào)，工作原理主要是反射和/或吸收系統(tǒng)運(yùn)行頻帶之外的信號(hào)，是一種非常有效的帶外“前門”防護(hù)器件，在電磁兼容性設(shè)計(jì)中有著廣泛的應(yīng)用。本文研究的射頻濾波器（型號(hào)為JD-10LC1A-E002）主要由電容和電感組成，是一種反射式的集總無(wú)源濾波器，可有效抑制瞬態(tài)電磁干擾，并且能夠承受較高的沖擊電壓。為了研究其傳輸性能，本文分別采用矢網(wǎng)和超寬帶脈沖進(jìn)行測(cè)量。

 

1.1 矢網(wǎng)測(cè)量

 

采用矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀的掃頻測(cè)量方法，可直接測(cè)量得到濾波器的傳遞函數(shù)，如圖1所示。其帶通在為25～112 MHz范圍內(nèi)。

 

圖1 矢網(wǎng)測(cè)量得到的傳遞函數(shù)

 

1.2 超寬帶脈沖測(cè)量

 

針對(duì)濾波器的實(shí)際使用情況，在超寬帶脈沖測(cè)試中，本文采用插入式測(cè)試方法，如圖2所示。即利用天線將輻射場(chǎng)耦合到插入設(shè)備（被測(cè)設(shè)備）中，然后用示波器測(cè)量插入前后的時(shí)域信號(hào)。圖3給出了濾波器插入前測(cè)量得到耦合的超寬帶脈沖信號(hào)。其脈寬大約為1 ns，主要頻譜成份集中在100～700 MHz之間。此外，通過(guò)測(cè)量并計(jì)算得到插入前端的峰值電壓為2373 V。

 

圖2 濾波器瞬態(tài)響應(yīng)測(cè)量示意圖

 

圖3 濾波器插入前耦合的超寬帶信號(hào)

 

在這個(gè)環(huán)境下，插入濾波器后測(cè)量得到的輸出波形如圖4所示。由此可見，濾波器插入后的耦合信號(hào)發(fā)生了明顯變化，出現(xiàn)了脈沖振蕩，延長(zhǎng)了脈沖作用時(shí)間，說(shuō)明濾波器對(duì)耦合的超寬帶脈沖信號(hào)具有腔體的儲(chǔ)能特征。此外，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果還可得到濾波器對(duì)超寬帶脈沖信號(hào)的峰值抑制能力約為31 dB。

 

根據(jù)上述測(cè)量結(jié)果，利用傅里葉變換和下列傳遞函數(shù)T (ω)的表達(dá)式，可得到濾波器在該環(huán)境下的傳遞函數(shù)如圖5所示。

 

 

式中：Vin為濾波器的前端輸入電壓；Vout為后端輸出電壓。由圖5可見，在超寬帶脈沖環(huán)境下，濾波器的帶外抑制性能依然很好，與矢網(wǎng)測(cè)量結(jié)果基本一致。但帶內(nèi)的傳遞函數(shù)出現(xiàn)了大于1的情況，說(shuō)明濾波器對(duì)超寬帶脈沖的響應(yīng)有非線性效應(yīng)。

 

圖4 濾波器插入后耦合的超寬帶信號(hào)

 

圖5 超寬帶脈沖環(huán)境測(cè)量得到的傳遞函數(shù)

 

2 響應(yīng)分析

 

根據(jù)射頻濾波器的電磁特性，本文將從非線性無(wú)源互調(diào)和Q值方面分析上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果，研究射頻濾波器對(duì)超寬帶脈沖的響應(yīng)。

 

2.1 非線性無(wú)源互調(diào)效應(yīng)

 

真實(shí)的濾波器具有固有的非線性特征，如接觸非線性、材料非線性等。在實(shí)際應(yīng)用中，這些非線性會(huì)導(dǎo)致濾波器產(chǎn)生無(wú)源互調(diào)效應(yīng)。在超寬帶脈沖環(huán)境下，由于耦合感應(yīng)的電壓更高，頻譜更寬，因此將會(huì)不可避免的出現(xiàn)這種非線性無(wú)源互調(diào)響應(yīng)。通常情況下，這種響應(yīng)的關(guān)系用多項(xiàng)式可表示為

 

 

式中：a，b，c，d為多項(xiàng)式系數(shù)。在超寬帶脈沖作用下，其輸入電壓可表示為

 

 

式中：Vin (ωi)為傅里葉變換頻域量。以兩頻率點(diǎn)為例，將式(2)代入式(1)即可得到非線性無(wú)源互調(diào)的各階產(chǎn)物為

 

 

式中：m，n為整數(shù)，（|m|＋|n|）為互調(diào)階數(shù)。不同于通信系統(tǒng)主要關(guān)注的是兩個(gè)頻點(diǎn)的 3 階互調(diào)產(chǎn)物，本文的超寬帶脈沖含有連續(xù)頻譜，需要考慮的連續(xù)譜的互調(diào)產(chǎn)物，因此計(jì)算難度更大。當(dāng)互調(diào)產(chǎn)物落在帶內(nèi)時(shí)，將會(huì)通過(guò)濾波器，從而導(dǎo)致傳遞函數(shù)大于 1。當(dāng)互調(diào)產(chǎn)物落在通帶之外時(shí)，濾波器將會(huì)抑制其通過(guò)。

 

除此之外，互調(diào)產(chǎn)物隨著輸入功率的變化還將會(huì)出現(xiàn)線性-非線性相互作用。針對(duì)同一濾波器，圖6給出了在超寬帶脈沖波形相同、峰值場(chǎng)強(qiáng)較小環(huán)境下濾波器的傳遞函數(shù)（耦合到前端的輸入電壓約為 214 V）。由此可見，在不同場(chǎng)強(qiáng)的超寬帶脈沖輻射環(huán)境下，濾波器的傳輸特性也不同。其主要互調(diào)產(chǎn)物不但不同，而且還具有非線性。因此，在超寬帶脈沖作用下，對(duì)濾波器的互調(diào)產(chǎn)物預(yù)測(cè)非常困難。

 

圖6 較小強(qiáng)度的超寬帶脈沖環(huán)境測(cè)量得到的傳遞函數(shù)

 

2.2 Q值效應(yīng)

 

根據(jù)濾波器的耦合諧振器理論，它具有一定的Q值。也就是說(shuō)，濾波器具有儲(chǔ)能和諧振輸出特征。當(dāng)超寬帶脈沖信號(hào)耦合進(jìn)入濾波器后，濾波器將會(huì)存儲(chǔ)超寬帶脈沖信號(hào)的能量，然后逐漸輸出。在儲(chǔ)能的過(guò)程中，將會(huì)出現(xiàn)非線性無(wú)源互調(diào)。在輸出過(guò)程中，將會(huì)出現(xiàn)濾波和振蕩，并且振蕩周期逐漸趨向于通帶頻率的周期。此外，脈沖振蕩信號(hào)的衰減時(shí)間與Q值密切相關(guān)，其衰減時(shí)間常數(shù)τ可表示為

 

 

式中：ω為角頻率。一般情況下，射頻濾波器在通帶內(nèi)的Q值約為幾十，由此可計(jì)算得到衰減時(shí)間常數(shù)約為10 −7 s量級(jí)。另外，由圖4可知，經(jīng)過(guò)濾波器后輸出的信號(hào)時(shí)長(zhǎng)（最大值的1/e）約3×10−7 s，這與上述的測(cè)量結(jié)果基本一致。

 

3 應(yīng)用分析

 

通過(guò)上述分析可知，濾波器在低功率連續(xù)波環(huán)境下和高功率超寬帶脈沖環(huán)境下的響應(yīng)機(jī)理不同，得到的傳遞函數(shù)也不相同。為了進(jìn)一步分析其在應(yīng)用上的差異，可分析他們預(yù)測(cè)的輸出電壓波形。根據(jù)圖2中的輸入電壓V in (t)和圖5中傳遞函數(shù)的傅里葉逆變換T (t)，利用下式可得預(yù)測(cè)結(jié)果如圖7所示。

 

 

式中：Vpred預(yù)測(cè)結(jié)果；⊕為卷積運(yùn)算符。

 

圖7 基于兩個(gè)傳遞函數(shù)的預(yù)測(cè)波形與實(shí)測(cè)波形比較

 

圖7中的實(shí)線為實(shí)測(cè)波形，虛線為基于傳遞函數(shù)的預(yù)測(cè)波形。由此可見，基于超寬帶脈沖測(cè)得的傳遞函數(shù)，其預(yù)測(cè)結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果基本一致。而基于矢網(wǎng)掃頻測(cè)得的傳遞函數(shù)，其預(yù)測(cè)結(jié)果無(wú)論是從能量上、峰值上，還是振蕩特征上都明顯小于實(shí)測(cè)結(jié)果。這主要因?yàn)槭妇W(wǎng)測(cè)得的傳遞函數(shù)幅度譜明顯小于真實(shí)的幅度譜，并且在相位上也存在較大差異。以上結(jié)果也反映出連續(xù)波掃頻方法測(cè)量的結(jié)果不可用于超寬帶脈沖耦合效應(yīng)分析。

 

4 結(jié)論

 

文中分別在低功率連續(xù)波和超寬帶脈沖條件下開展了射頻濾波器響應(yīng)的實(shí)驗(yàn)研究和理論分析。在超寬帶脈沖條件下，該型濾波器能夠顯著地降低超寬帶信號(hào)峰值幅度，但是濾波器的時(shí)域響應(yīng)波形出現(xiàn)了脈沖振蕩特征，并且其傳遞函數(shù)在帶內(nèi)某些頻段遠(yuǎn)大于1。這主要是濾波器固有的非線性效應(yīng)和Q值效應(yīng)引起的，由此導(dǎo)致在超寬帶脈沖作用下濾波器出現(xiàn)了非線性無(wú)源互調(diào)、儲(chǔ)能振蕩等現(xiàn)象，其響應(yīng)機(jī)理與連續(xù)波條件下的響應(yīng)機(jī)理明顯不同。另外，基于連續(xù)波測(cè)量結(jié)果預(yù)測(cè)的超寬譜脈沖激勵(lì)響應(yīng)在能量上和峰值功率上都明顯小于實(shí)測(cè)結(jié)果。由此可知，在超寬帶脈沖效應(yīng)分析和評(píng)估中，如果系統(tǒng)中存在濾波器，則不可采用連續(xù)波掃頻測(cè)試結(jié)果進(jìn)行分析。另外，由于核電磁脈沖與本文研究的超寬帶脈沖具有相似特性：寬譜和強(qiáng)場(chǎng)，因此本文的結(jié)論同樣適用于核爆炸電磁脈沖效應(yīng)的研究。

 

本文內(nèi)容轉(zhuǎn)載自《強(qiáng)激光與粒子束》2020年第3期，版權(quán)歸《強(qiáng)激光與粒子束》編輯部所有。

 

陸希成，邱揚(yáng)，武靜，田錦，楊志強(qiáng)，西安電子科技大學(xué)，上海航天控制技術(shù)研究所，西北核技術(shù)研究院

 

 

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