三端雙向晶閘管在工作時(shí)消耗大量電能，因而其散熱設(shè)計(jì)非常重要。散熱設(shè)計(jì)主要涉及到功率、熱阻和溫度升高等幾個(gè)計(jì)算階段。本文介紹的是設(shè)計(jì)計(jì)算以及設(shè)計(jì)案例，其數(shù)據(jù)主要來(lái)自實(shí)際應(yīng)用和三端雙向晶閘管的數(shù)據(jù)表。

三端雙向晶閘管功耗的計(jì)算
三端雙向晶閘管功耗受負(fù)載電流影響。假設(shè)電流為全正弦波電流(全波傳導(dǎo))，即表示在三端雙向晶閘管功耗最大的條件下，其功耗最易于計(jì)算，如式1所示：

P = Vo × IT(AVE) + Rs × IT(RMS)2 (1)

其中，P為三端雙向晶閘管功率；Vo為三端雙向晶閘管拐點(diǎn)電壓，通過(guò)IT/VT曲線得到該值；IT(AVE)為平均負(fù)載電流，其計(jì)算公式如式2所示：

IT(AVE) = 2 ×× IT(RMS) /? (2)

其中，Rs為三端雙向晶閘管斜率電阻，通過(guò)查IT/VT曲線得到該值；IT(RMS)為RMS負(fù)載電流,通過(guò)測(cè)量得到該值。
這里計(jì)算前提為全波傳導(dǎo)和正弦負(fù)載電流，即最不利的功耗情況。半波傳導(dǎo)的IT(RMS)和IT(AVE)的計(jì)算公式為：

IT(AVE) = 2 x Ipk x T / ?x 2T
= Ipk /? (3)

IT(RMS)2 = (Ipk2 x T) / (2 x 2T)
= Ipk2 / 4∴IT(RMS) = Ipk / 2 (4)

Vo和Rs的計(jì)算
如果數(shù)據(jù)表中未提供Vo和Rs值，則設(shè)計(jì)師須自己算出數(shù)據(jù)。具體方法如下：

1. 制作一個(gè)放大的IT / VT曲線復(fù)印件以提高精確度；
2. 在三端雙向晶閘管的額定電流處作VT @ Tjmax曲線最大斜率的切線；
3. 切線與VT軸相交的點(diǎn)就是Vo；
4. 切線的斜率VT / IT 就是Rs。

Tjmax的計(jì)算
Tjmax受環(huán)境溫度、三端雙向晶閘管功耗和結(jié)點(diǎn)與環(huán)境之間的熱阻影響。本文將只考慮穩(wěn)態(tài)條件。因?yàn)樵诙唐谒沧儣l件中，要考慮瞬變熱阻抗(Zth)。此值始終小于穩(wěn)態(tài)熱阻(Rth)，且其瞬變條件要復(fù)雜得多。

Tj = Ta + P × Rth j-a (5)

其中，Tj為結(jié)點(diǎn)溫度；Ta為環(huán)境溫度；P為三端雙向晶閘管功率；Rth j-a為結(jié)點(diǎn)至環(huán)境熱阻(鸆/W)。

關(guān)于Rth j-a的分析
熱阻類似于電阻，總電阻可以分為若干串聯(lián)的小電阻。對(duì)于主流封裝(TO220)，Rth j-a由以下熱阻組成：

Rth j-a = Rth j-mb + Rth mb-hs + Rth hs-a (6)

其中，Rth j-mb為結(jié)點(diǎn)至安裝底座熱阻。受晶圓尺寸影響，此值是固定的，取決于設(shè)備。有關(guān)準(zhǔn)確值，請(qǐng)參閱相關(guān)數(shù)據(jù)表。

Rth mb-hs為安裝底座至散熱器熱阻。該值取決于安裝方法——如是否有導(dǎo)熱脂、安裝螺釘或夾子、隔熱墊片材料等，此值由設(shè)備制造商控制。

Rth hs-a為散熱器至環(huán)境熱阻。此值取決于應(yīng)用，并由設(shè)備制造商單獨(dú)控制。

由于熱阻值取決于封裝類型和隔離金屬熱參考點(diǎn)的實(shí)用性，指定熱阻的方式有一些注意事項(xiàng)，具體如下：

1. 對(duì)于沒(méi)有安裝金屬底座的塑料封裝，因?yàn)樯崞魇亲罱慕饘賲⒖键c(diǎn)，故用單規(guī)格的Rth j-hs代替“Rth j-mb + Rth mb-hs”。
2. 對(duì)于未使用散熱器的低功率塑料封裝，只指定Rth j-lead，因?yàn)橐_是最近的金屬參考點(diǎn)。大部分熱量都是通過(guò)引腳傳導(dǎo)到PCB，少量熱量直接從封裝輻射到環(huán)境中。
3. 對(duì)于一些沒(méi)有安裝底座但有焊點(diǎn)的表面貼裝封裝，使用Rth j-sp代替Rth j-mb。

設(shè)計(jì)案例
冰箱壓縮機(jī)的熱阻計(jì)算
電子恒溫器使用三端雙向晶閘管來(lái)控制冰箱壓縮機(jī)的開(kāi)關(guān)切換。本文將計(jì)算使三端雙向晶閘管的結(jié)點(diǎn)溫度保持在其125℃的Tjmax內(nèi)所允許的最大散熱器熱阻。

a 設(shè)計(jì)參數(shù)
穩(wěn)態(tài)電動(dòng)機(jī)電流 = 1.4A；

最大浪涌電流 = 17A(正半周期的峰值)；

電源 = 230V；

最高環(huán)境溫度為40℃；

表面貼裝三端雙向晶閘管要求直接焊接到控制器PCB上，從帶有20mA電流吸收器功能的微控制器來(lái)觸發(fā)三端雙向晶閘管柵極。

b 設(shè)計(jì)計(jì)算
本文使用8A Hi-Com三端雙向晶閘管來(lái)處理電感負(fù)荷和啟動(dòng)電流。本設(shè)計(jì)采用由DPAK封裝的三端雙向晶閘管BTA208S-600E，其10mA的IGT非常適合用于微控制器的驅(qū)動(dòng)功能。

由式2得，IT(AVE)= 2×× IT(RMS) /?= 2 ××1.4 / ? 1.26A。

根據(jù)數(shù)據(jù)表，Vo=1.264V，Rs =0.0378健?由式1得，P= Vo × IT(AVE) + Rs × IT(RMS)2
= 1.264 ×1.26 + 0.0378 ×1.42= 1.67W。

由式5得，Tjmax = Ta + P ×Rth j-a。

已知Tjmax = 125℃, Ta = 40℃，P = 1.67W。

重新整理該等式可得：Rth j-a= (Tj － Ta) / P= (125－40) / 1.67= 51℃/W。

由式6得，Rth j-a = Rth j-mb + Rth mb-hs + Rth hs-a。

根據(jù)數(shù)據(jù)表，Rth j-mb = 2℃/W，需要找到Rth mb-a。

重新整理該等式可得：Rth mb-a= Rth j-a －Rth j-mb= 51－2= 49℃/W。

因?yàn)樵诒纠蠵CB是散熱器，作為參考，此熱阻可以使用面積500mm2的銅墊片獲得。

由于緊靠三端雙向晶閘管的其他非消耗性元件將會(huì)降低實(shí)際的熱阻，而消耗功率的任何元件都將增加熱阻。因此，這對(duì)測(cè)量模型以發(fā)現(xiàn)真實(shí)散熱性能非常重要。

電動(dòng)工具的Tjmax預(yù)測(cè)
高功率電鉆使用通用電刷電動(dòng)機(jī)，其速度由半波相位控制電路控制。計(jì)算SCR(硅可控整流器)中的最大功率消耗和計(jì)算散熱器熱阻都需要將結(jié)點(diǎn)溫度保持在Tjmax以下。

a 設(shè)計(jì)參數(shù)
正常運(yùn)行時(shí)電動(dòng)機(jī)峰值電流 = 5A；

最高環(huán)境溫度為50℃；

在三端雙向晶閘管開(kāi)關(guān)中的安裝需要表面貼裝的三端雙向晶閘管，SCR 由電動(dòng)機(jī)冷卻風(fēng)扇進(jìn)行冷卻。

b 設(shè)計(jì)計(jì)算
為了給必須面對(duì)的重復(fù)過(guò)載條件提供高度重復(fù)電涌保證，本設(shè)計(jì)選用BTH151S-650R。其額定電流為12A ，采用SOT428(DPAK)封裝。

由式3得，IT(AVE)= Ipk /? 5 /? 1.59A。

由式4得，I T(RMS)= Ipk / 2= 5 / 2= 2.5A。

根據(jù)數(shù)據(jù)表，Vo = 1.06V 和 Rs = 0.0304健?由式1得，P=Vo× IT(AVE) + Rs × IT(RMS)2= 1.06×1.59 + 0.0304× 2.52= 1.88W。

使用式5，Tj = Ta + P×Rth j-a。

已知Ta = 50℃和P = 1.88W，在本例中，Tj = Tjmax = 125℃。

重新整理該等式可得：Rth j-a= (Tj－Ta) / P= (125－50) / 1.88= 39.9℃/W。

由式6得，Rth j-a = Rth j-mb + Rth mb-hs + Rth hs-a。

根據(jù)數(shù)據(jù)表，Rth j-mb = 1.8℃/W。

重新整理該等式可得：Rth mb-a= Rth j-a －Rth j-mb= 39.9－1.8= 38.1℃/W。
38℃/W的最大散熱器熱阻將Tj保持在125℃或更低。此散熱器熱阻包括穩(wěn)態(tài)條件且在少量氣流通過(guò)開(kāi)關(guān)模塊時(shí)也很容易實(shí)現(xiàn)。