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非均勻彎折線單極子天線

發(fā)布時間:2010-09-01

中心議題:
  • 天線建模與結(jié)構(gòu)參數(shù)分析
  • 天線實際測試結(jié)果

彎折線結(jié)構(gòu)在減小天線尺寸和改善天線帶寬特性方面,已經(jīng)成為現(xiàn)代天線設(shè)計的新熱點。為了改善彎折線天線的性能,研究者針對不同的應(yīng)用和特性要求,提出了多種改進結(jié)構(gòu),其中主要有雙彎折線天線、折疊式彎折線天線、立體式彎折線天線、漸變式彎折線天線、行波彎折線天線和彎折線縫隙天線。

本文提出一種背面帶有耦合貼片的非均勻彎折線單極子天線。通過時域有限差分法,研究彎折線各彎折節(jié)的幾何尺寸對天線諧振特性的影響,并對耦合貼片的作用進行了分析,最后得到一種頻帶覆蓋IEEE802.11b/g(2.4~2.484GHz)和IEEE802.11a(5.15~5.35GHz,5.725~5.825GHz)的雙頻天線,能夠滿足WLAN應(yīng)用。

1天線建模與結(jié)構(gòu)參數(shù)分析

非均勻彎折線的單極子天線結(jié)構(gòu)如圖1所示?;暹x用Rogers4350B基板,厚度為0.762mm,相對介電常數(shù)為3.48。為了分析方便,將輻射元分成了3段;天線的饋電采用了50Ω的微帶線。


1.1彎折節(jié)幾何參數(shù)對天線性能的影響

依次改變各彎折節(jié)的線長Ln(n=1,2,3)和線寬Wn(n=1,2,3),計算出天線的第一諧振頻率f1和第二諧振頻率f2。通過比較f2/f1的變化來研究各彎折節(jié)幾何參數(shù)對天線諧振特性的調(diào)節(jié)作用。
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圖2示出了天線f2/f1隨各彎折節(jié)線長Ln的變化情況。圖2中,W=58mm,L=38mm,LG=17mm,HB=3mm,S1=S2=S3=1mm,W1=W2=W3=2mm。


圖2(a)~圖2(f)顯示了幾乎相同的變化趨勢。隨著彎折節(jié)線長Ln的增加,f2/f1逐漸減小,兩個諧振模式相互靠近。改變彎折線天線中各彎折節(jié)的線長,可以實現(xiàn)對第一和第二諧振模式的調(diào)整。

圖3給出了天線f2/f1隨著各彎折節(jié)線寬Wn的變化情況。圖3中,W=58mm,L=38mm,LG=17mm,HB=3mm,Sl=S2=S3=1mm,L1=L2=L3=5mm。與圖2中隨彎折節(jié)線長Ln的變化相比,f2/f1隨彎折節(jié)線寬Wn的變化較為復(fù)雜。


圖3(a)顯示了當(dāng)W2=1mm時,天線f2/f1隨著W1的變化情況??梢钥闯?,隨著W1的增加,f2/f1逐漸減小,兩個諧振頻率逐漸靠近,并且在不同的W3下幾乎保持著幾乎相同的減小速率。

圖3(b)顯示了W3=1mm時,天線f2/f1隨W1的變化情況??梢钥闯觯S著W1的增加,f2/f1逐漸減小,但隨著W2的增大,f2/f1減小的速率逐漸變小,最后幾乎保持不變。[page]

圖3(c)顯示了W1=2mm時,天線f2/f1隨W2的變化情況。在W3較小時,隨著W2的增加,f2/f1先是呈現(xiàn)增大趨勢;而后,當(dāng)W3增大到某一值時,f2/f1幾乎不隨W2的變化而變化;最后,隨著W3的繼續(xù)增大,f2/f1又呈現(xiàn)減小趨勢。

圖3(d)顯示了W3=2mm時,天線f2/f1隨W2的變化情況??梢钥闯?,在W1較小時,f2/f1先是呈現(xiàn)減小趨勢;而后,當(dāng)W1增大到某一值時,f2/f1幾乎不隨W2的變化而變化;最后,隨著W1的繼續(xù)增大,f2/f1又呈現(xiàn)增大趨勢。

圖3(e)顯示了W1=1mm時,天線f2/f1隨W3的變化情況。隨著W3的增加,f2/f1逐漸增加,并且隨著W2的增加,f2/f1增加速率逐漸減小。

圖3(f)顯示了W2=1mm時,天線f2/f1隨W3的變化情況。隨著W3的增加,f2/f1逐漸增加,并且在不同的W1取值下,基本保持相同的增加速率。

彎折線的線寬對天線f2/f1的影響,可以理解為改變彎折節(jié)的線寬就改變了第一和第二諧振模式的輻射電流分布狀態(tài),進而改變這兩個模式下輻射元的有效電長度,就造成了f2/f1的變化。W1和W3的作用正好相反,隨著W1的增加,f2/f1減??;隨著W3的增加,f2/f1增加;W2的作用正還處在W1和W3之間。根據(jù)上面的討論可以得到,改變彎折線中天線各彎折節(jié)的線寬,可以實現(xiàn)對f2/f1的調(diào)整。

1.2耦合貼片幾何參數(shù)對天線性能的影響

圖4(a)顯示了耦合貼片的寬度(WB)分別取5mm,7mm,9mm,11mm和13mm時,天線的回波損耗仿真曲線。耦合貼片的寬度對天線諧振性能的影響主要集中在高頻段。隨著耦合貼片寬度的增加,由耦合貼片產(chǎn)生的諧振模式匹配特性變好,同時本征高次模式向低頻移動并逐漸消失。



圖4(b)顯示了耦合貼片長度(LB)分別取7mm,9mm,11mm,13mm和15mm時,天線的回波損耗仿真曲線。隨著耦合貼片長度的增加,天線的最低諧振模式向低頻移動,同時匹配特性變好,但是阻抗帶寬減小。對于高頻段,當(dāng)LB的取值小于9mm時,耦合貼片產(chǎn)生的諧振模式并沒有出現(xiàn),出現(xiàn)這種情況的原因可能是由于耦合貼片產(chǎn)生的諧振模式與本征高次模式重合。隨著LB繼續(xù)增加,耦合貼片產(chǎn)生的諧振模式出現(xiàn)并向低頻方向移動,同時高頻段的兩個模式漸漸遠離。

圖4(c)顯示了耦合貼片距接地板高度(HB)分別為1mm,2mm,3mm,4mm和5mm時,天線的回波損耗仿真曲線。從圖中可以看出,所有諧振模式都向低頻方向移動。當(dāng)耦合貼片距接地板高度為2~3m之間時,高頻段出現(xiàn)兩個諧振模式;隨著耦合貼片距接地板高度繼續(xù)增加時,高頻段的兩個諧振模式遠離,同時匹配特性變差。

從上面的討論可以得到,耦合貼片對天線性能的影響主要集中在高頻段。合理選擇耦合貼片的幾何尺寸和距接地板的高度,可以在不影響天線第一諧振模式的基礎(chǔ)上,改善第二諧振模式的匹配特性,并擴展阻抗帶寬。

2天線實際測試結(jié)果

在綜合考慮阻抗帶寬和輻射特性的基礎(chǔ)上,得到了以下的最優(yōu)化天線幾何參數(shù),其中L=29mm,L1=6mm,L2=6mm,L3=6.5mm,W1=3mm,W2=1mm,W3=2.5mm,S1=S2=S3=1mm,LB=11mm,WB=9mm,WG=26mm,HB=3mm,LG=7mm,LMS=10mm。天線實物如圖5所示。[page]



圖6示出了非均勻彎折線單極子天線的回波損耗曲線。從圖中可以看出,仿真結(jié)果與實際測試結(jié)果比較吻合。低頻段測得的阻抗帶寬(S1-1<-10dB)約為O.5GHz(2.2~2.7GHz);高頻段實際測得的阻抗帶寬(S11<-10dB)約為1.8GHz(4.48~6.28GHz)。圖7(a)~(c)分別示出了非均勻彎折線單極子天線在2.442GHz,5.25GHz和5.775GHz時的增益圖,增益分別為0.7dBi,1.65dBi和2.3dBi。

提出一種背面帶有耦合貼片的平面非均勻彎折線單極子天線,通過改變彎折線各彎折節(jié)的幾何尺寸來調(diào)節(jié)彎折線天線中第一和第二諧振頻率的相對位置,達到雙頻可調(diào)的目的;通過背面耦合貼片來改善彎折線天線高次諧振模式的諧振特性,最后設(shè)計出一種頻帶覆蓋IEEE802.11b/g(2.4~2.48GHz)和IEEE802.11a(5.15~5.35GHz,5.725~5.825GHz)的雙頻彎折線單極子天線,在2.442GHz,5.25GHz和5.775GHz的增益分別為0.7dBi,1.65dBi和2.3dBi,能夠滿足WLAN應(yīng)用。
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